本文對研發出的隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{進行燃燒性能（A1級）、煙氣毒性、導熱系數等各項性能測試，同時根據傳統墻體保溫系統的施工工藝進行構造設計和耐候性、抗風壓值、抗沖擊性等各項系統性能測試，各項性能測試符合要求。
關鍵詞：節能保溫；抗裂；?；⒅?；A級防火
隔熱抗裂無機玻化微珠保溫砂漿的研究技術路線是在傳統保溫砂漿的基礎上進行研發改性，通過“原材料選用”和“配比優化”，再結合進行“性能測試”的技術路線，得到導熱系數低，憎水率、強度和韌性高同時具有A1級防火標準的?；⒅楸厣皾{。
使用?；⒅楸厣皾{材料構成建筑保溫節能系統，克服了普通膨脹珍珠巖(不經表面玻化的膨脹珍珠巖)砂漿吸水性大、易粉化、在料漿攪拌中體積收縮率大、易造成建筑工程產品后期保溫性能降低和空鼓開裂等難題，同時，?；⒅楸厣皾{自身具有抗老化、防火性強、無毒、強度高、黏結性能好等特點，而且施工工藝簡單，可操作性強，比無機保溫材料中的普通膨脹珍珠巖保溫砂漿也有明顯的優越性，可以肯定地說，隨著我國建筑節能技術的發展，玻化微珠保溫砂漿在建筑保溫節能工程中的應用范圍益廣泛。
隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{是以玻化微珠顆粒為細骨料，水泥或粉煤灰等為膠凝材料，并加入各種外加劑加水拌合而成的具有良好保溫效果的砂漿，主要用于外墻外保溫系統的多層砂漿復合系統中。
1)?；⒅樵线x擇
玻化微珠是一種酸性玻璃質溶巖礦物質(松脂巖礦砂)，經過特種技術處理和生產工藝加工形成內部多孔、表面玻化封閉，呈球狀體細徑顆粒，是一種具有高性能的新型無機輕質絕熱材料。由于表面?；纬梢欢ǖ念w粒強度，物理化學性能十分穩定，耐老化、耐候性強，具有優異的絕熱、防火、吸音性能，在建材行業中，用?；⒅樽鳛檩p質骨料，可提高砂漿的流動性和自抗強度，減少材性收縮率，提高產品綜合性能，降低綜合生產成本。在輕質干混砂漿（保溫型、砌筑型、抹面型）應用中，用玻化微珠替代傳統的普通膨脹珍珠巖和聚苯顆粒作干混保溫砂漿輕質骨料，提高完善了保溫砂漿的綜合性能和施工性能。
隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{選用中等粒徑的?；⒅椋６仍?04-123μm的大于85%）為骨料，平均密度為80Kg/m3，導熱系數0.036-0.045W/（m·K），其原料?；⒅榈哪突鸲?200℃。
玻化微珠材料按不同粒徑，分為大粒徑：123-840μm，中等粒徑：104-123μm和小粒徑：74-104μm，并對應不同密度和導熱系數，一般來講，玻化微珠粒徑越大，密度越小，導熱系數越低，抗壓和抗折強度越小，反之亦然，為得到玻化微珠密度與力學性能的關系，我們進行了對比實驗：
（1）試樣制備
試驗中選用了具有代表性的小粒徑、中粒徑和大粒徑三種不同粒徑的玻化微珠散料為骨料，對應的密度分別為30Kg/m3、80Kg/m3、150Kg/m3。將一定配比的膠凝材料、?；⒅橐约捌渌饧觿┫阮A拌后，再加入水繼續攪拌，直至漿料均勻并且無結團現象為止。用固定混合料重量法（或體積法）和固定試樣的厚度來預設?；⒅楸厣皾{制品試樣的密度。試樣的規格為160mm*40mm*40mm。
（2）性能測試
① 抗折強度
試驗在WD-5型萬能材料試驗機 進行，采用“三點法”對試樣加載。跨距為100mm，加載速度為1mm/min。抗折強度取平均值。
② 抗壓強度
為保證試驗結果的可靠性，加壓時試件的高度保持40mm，受壓面積為40mm*40mm。試驗結果取平均值。
（3）試驗結果和分析
密度是影響隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{制品力學性能的關鍵因素。?；⒅榻ㄖ夭牧系拿芏扰c其抗壓強度和抗折強度的關系分別見圖1與圖2。
圖1、三種不同粒徑（密度）?；⒅榕c其制品抗壓強度的關系
□—密度為150Kg/m3的大粒徑?；⒅樵谄洳煌芏戎破废碌目箟簭姸?/p>
△—密度為80Kg/m3的中粒徑玻化微珠在其不同密度制品下的抗壓強度
◇—密度為30Kg/m3的小粒徑?；⒅樵谄洳煌芏戎破废碌目箟簭姸?/p>
圖2、三種不同粒徑（密度）?；⒅榕c其制品抗折強度的關系
□—密度為150Kg/m3的大粒徑?；⒅樵谄洳煌芏戎破废碌目拐蹚姸?/p>
△—密度為80Kg/m3的中粒徑玻化微珠在其不同密度制品下的抗折強度
◇—密度為30Kg/m3的小粒徑?；⒅樵谄洳煌芏戎破废碌目拐蹚姸?/p>
經線性回歸分析表明，密度與強度（包括抗壓與抗折）呈線性關系，即隨密度的增大，抗壓、抗折強度線性上升。?；⒅槊芏炔煌娜M試樣均表現出相同的趨勢。分別比較圖1與圖2上的三條曲線，發現在?；⒅橹破吩嚇用芏认嗤那闆r下，玻化微珠的密度直接影響到試樣強度的絕對值。?；⒅榈拿芏葹?0Kg/m3的試樣的強度均明顯高于由密度為30Kg/m3和150Kg/m3的?；⒅橹谱鞯脑嚇訌姸取＞C合研究發現，在固定試樣密度的前提下，玻化微珠的密度只有在合適的范圍內，才能保證復合材料的密度與強度和保溫性能的統一。圖3為試樣的抗壓強度與抗折強度比值與密度的關系。
圖3、三種不同粒徑（密度）?；⒅榕c其制品抗壓/抗折的關系
□—密度為150Kg/m3的大粒徑玻化微珠在其不同密度制品下的抗壓抗折比
△—密度為80Kg/m3的中粒徑玻化微珠在其不同密度制品下的抗壓抗折比
◇—密度為30Kg/m3的小粒徑?；⒅樵谄洳煌芏戎破废碌目箟嚎拐郾?/p>
與普通混凝土相比，顯然該材料的抗壓/抗折強度值范圍較小，且玻化微珠的密度直接影響此比值的大小及樣品密度增加時此比值增大的速率。如?；⒅槊芏葹?0Kg/m3、80Kg/m3和150Kg/m3時三種?；⒅閺秃喜牧系谋戎翟?.2-2.6之間；隨樣品密度的增加，抗壓強度/抗折強度值增大。但玻化微珠密度為30Kg/m3和150Kg/m3的樣品，壓折比增大的幅度要小。
經過大量實驗驗證，以中粒徑的?；⒅樯⒘献鳛楸厣皾{的骨料，可以使?；⒅楸厣皾{制品的各項性能得到較好發揮。
2)纖維素醚選用及特點
在保溫砂漿中，纖維素醚的添加量是很低的，但是能顯著改善砂漿的性能，是影響砂漿施工性能的一種主要的添加劑。因為在市場上甲基纖維素醚較為常用，且產品性能較為穩定，所以本課題采用的是非離子型的甲基纖維素醚(MC)。
保水性是甲基纖維素醚的一個重要指標，也是國內很多保溫砂漿廠家所關注的性能。影響砂漿保水效果因素包括甲基纖維素醚的添加量、甲基纖維素醚的粘度、顆粒的細度及使用環境的溫度等等。在一般情況下，保溫砂漿保水性隨著MC添加量的提高而提高；隨著MC的黏度的增加而增加；細度小的MC比粗的保水性能好，MC的保水性還隨著使用溫度的上升而降低。為得到纖維素醚的最佳摻量配比，做如下實驗：
（1）保溫制品試件的制作
利用?；⒅橘|輕、環保和廉價的特點，加入膠粘材料和其它功能助劑，先將各粉料混合均勻后，加水攪拌均勻，一次性注入到模具中。并且根據檢測性能的不同分別注入不同的模具中，按照保溫砂漿的檢測標準進行試樣的相關制作。
（2）試驗結果分析
保溫砂漿保水性差，容易分層離析，由于保溫墻體的吸水率高，砂漿涂抹在保溫墻體表面上會發生嚴重失水，不但影響到砂漿的正常硬化，而且會影響砂漿與墻面的粘結程度，導致墻面開裂，脫落。因此在砂漿中摻加纖維素醚，作為一種保水劑，它可以增加新拌砂漿的稠度，防止砂漿分層離析，并獲得良好的可塑性。它還能保住砂漿中的自由水，使水泥充分水化，強度提高。甲基纖維素醚摻量0～0.2%進行試驗，試驗時砂漿稠度控制在6cm～8cm,試驗結果如表1所示：
表1不同纖維素醚摻量對保溫砂漿性能的影響
圖4纖維素醚摻量對保溫砂漿干表觀密度的影響
圖5纖維素醚摻量對保溫砂漿導熱系數的影響
圖6纖維素醚摻量對保溫砂漿抗壓強的影響
由表1和圖4、圖5、圖6可以看出：
①甲基纖維素醚摻量對砂漿干表觀密度、導熱系數、抗壓強度有小幅度減小。這是因為甲基纖維素醚具有一定的引氣作用，在砂漿內部產生氣泡，使砂漿干表觀密度減小。熱傳遞過程的加長，導致導熱系數降低。由于有少量氣泡的存在，砂漿內部產生了應力集中，使得抗壓強度降低。
②甲基纖維素醚摻量對保溫砂漿施工性能影響較大。由于甲基纖維素醚具有保水、發泡、及增稠的作用。在砂漿中摻入0.1%甲基纖維素醚，可改善砂漿的保水性，防止砂漿起砂、起粉，使得砂漿的抗流掛性能變強，在砂漿上墻時，不易掉落。但是甲基纖維素醚摻量超過0.1%時，會使砂漿變得過稠，施工性能降低。
③經過大量實驗驗證，甲基纖維素醚的摻量在0.1%時施工性最好，并且其它性能也是最佳。
3)憎水劑對制品吸水性、吸濕性的影響
隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{采用與?；⒅橄嗳菪暂^好，且憎水效果良好的無毒害、環保型無機類憎水劑。?；⒅榈奈瘦^高，吸水后導熱系數會增大，保溫效果隨之下降，因此，需對材料進行改性，使其具備防水功能。通過添加無機類憎水劑能夠大大降低玻化微珠的吸水率，可在玻化微珠表面形成堅固的防水層，在保證不影響玻化微珠各項性能的同時，起到良好的防水效果。
表2無機類憎水劑典型物理性質
對于隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{，嚴重阻礙其優秀使用性能的主要原因在于?；⒅楸旧淼膹娢芰ΑＲ虼私档臀芰?，對于提高玻化微珠保溫制品的綜合性能尤為重要。通過試驗對比可知不同比例的憎水劑對玻化微珠制品吸水率的吸濕率的影響，試驗結果證明采用的?；⒅楸厣皾{在一定量憎水劑的作用下，玻化微珠制品的吸水率和吸濕率有進一步明顯的下降，見表3和圖7。
表3不同憎水劑加入量對玻化微珠制品吸濕率影響
圖7不同憎水劑摻量對?；⒅橹破肺视绊?/p>
由上圖可以看出，加入一定量的憎水劑后，玻化微珠制品的飽和吸水率從120%降到8%左右，起到了明顯的降低效果。由表3也可以看出，加入憎水劑后，制品的72h吸濕能力減少了約30%。?；⒅闉橛H水性開口微孔結構體，為了降低吸水能力，本試驗從兩方面進行處理：一方面，采用無機膠黏劑與?；⒅槌浞只旌?，并且膠凝材料包裹住?；⒅轭w粒，改變其開孔性，形成封閉的顆粒孔結構，降低吸水能力；另一方面，通過加入憎水劑，使?；⒅轭w粒表面由親水性轉變為一定的憎水性，憎水劑和膠結材料共同作用，阻塞顆粒大間隙，隔斷連通結構，保持制品的整體緊密封閉結構，降低吸水能力。通過以上圖表分析，本實驗認為，憎水劑的摻量為8%時，即可滿足需求。
1)首先對玻化微珠這一原材料中不同粒徑和密度的骨料制品進行研究，分析其對制品強度的影響，進而選用最有利保證制品強度較高要求的中骨料?；⒅樽鳛楸厣皾{的原材料。
2)在原材料?；⒅楹湍z凝材料選用范圍確定的情況下，為提升隔熱抗裂無機玻化微珠保溫砂漿的保水性和強度，添加纖維素醚，并進行配比優化實驗，并分析得出當纖維素醚摻量為0.2%（占膠凝材料）時效果最好。
3)為提升隔熱抗裂無機玻化微珠保溫砂漿的憎水性，向保溫砂漿中加入憎水劑，并進行配比優化實驗，分析得出憎水劑的最佳比例為8%，也就是占膠凝材料的8%時各方面性能最佳。
按以上試驗所得到的配比進行隔熱抗裂無機?；⒅楸厣皾{的生產，并對研發出的隔熱抗裂無機玻化微珠保溫砂漿進行燃燒性能（A1級）、煙氣毒性、導熱系數等各項性能測試，同時根據傳統墻體保溫系統的施工工藝進行構造設計和耐候性、抗風壓值、抗沖擊性等各項系統性能測試，各項性能測試合格后進行工程實例應用，同時編制和完善企業標準和技術規程等相關資料。
[1] GB 50176-2003 《民用建筑熱工設計規范》
[2] JGJ 134-2001 《夏熱冬冷地區居住建筑節能設計標準》
[3] DB 32/478-2001 《江蘇省民用建筑熱環境與節能設計標準》
[4] GB 8624-2006《建筑材料及制品燃燒性能分級》
[5] JGJ 253-2011《無機輕集料保溫砂漿系統技術規程》
[6] 張明良.?；⒅楸厣皾{配方的優化.瓦克化學，2006（10）
[7] 楊航飛，胡水江，徐軍，徐利軍.?；⒅楸厣皾{性能探索.福建建材，2011（3）